Aeronautica	Comunicatii	Constructii	Electronica	Navigatie	Pompieri
	Tehnica mecanica

Tehnica mecanica

Index » inginerie » Tehnica mecanica
» STUDIUL TEHNIC AL PIESEI

STUDIUL TEHNIC AL PIESEI

In cazul nostru se recomanda recoacerea de normalizare ce consta intr-o incalzire la 910-930^0C, cu o racire lenta in aer (fig. 2), obtinandu-se regenerarea completa a structurii.

4.3 Schita semifabricatului

Schita semifabricatului cu cotele aferente este prezentata in figura 3.

5. PROIECTAREA PROCESULUI TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE MECANICA

5.1. Succesiunea operatiilor din procesul tehnologic de realizare a reperului "Ax principal"

Strunjire frontala S1 si centruire S4;

Strunjire frontala S16 si centruire tehnologica;

1^'. Strunjire frontala S1 si S16 si centruire S4 si centruire tehnologica;

Strunjire cilindrica exterioara degrosare S12 si S14 succesiv;

Strunjire cilindrica exterioara S25;

Strunjire cilindrica exterioara degrosare S10;

Strunjire cilindrica exterioara degrosare S7;

Strunjire cilindrica exterioara degrosare S5 si tesire;

Strunjire cilindrica exterioara degrosare S3 si tesire S2;

Strunjire cilindrica exterioara S8;

Strunjire canal exterior S13;

Gaurire S24, S26;

Strunjire cilindrica interioara degrosare S21;

Strunjire cilindrica interioara degrosare S18;

C.T.C. intermediar;

Strunjire cilindrica exterioara finisare S10;

Strunjire cilindrica exterioara finisare S7;

Strunjire cilindrica exterioara finisare S3;

Strunjire cilindrica exterioara finisare S12, S14 + tesiri;

Strunjire profilata S15;

Strunjire cilindrica interioara finisare S21;

Strunjire cilindrica interioara finisare S18;

Frezare caneluri S6;

Danturare roata de angrenare S23;

Danturare roata de cuplare S20;

Strunjire canal exterior S9;

Strunjire canale exterioare S27 si S29;

Strunjire canal interior S22;

Strunjire canal interior S19;

Frezare canal pana S28;

Filetare exterioara S5;

Gaurire S11;

C.T.C. intermediar;

T.T. de cementare;

Rectificare canelura S6;

Rectificare cilindrica exterioara S3;

Rectificare cilindrica exterioara S7;

Rectificare cilindrica exterioara S10;

37^'. Rectificare cilindrica exterioara S10 (cu avans transversal)

Rectificare cilindrica interioara S21;

C.T.C.

In continuare se va trece la proiectarea procesului tehnologic de prelucrare mecanica abordandu-se pe rand operatiile de prelucrare mecanica. Doua dintre operatii se vor executa in doua variante, operatii pentru care se vor efectua calcule analitice, celelalte operatii se vor aborda utilizand tabele, STAS-urile si normativele existente.

Operatiile care se vor aborda in doua variante sunt urmatoarele:

Operatia 1    - Varianta 1 - Strunjire frontala S1, S16 si centruire S4;

- Varianta 2 - Frezare frontala S1, S16 si centruire S4.

Operatia 37. - Varianta 1 - Rectificare de degrosare S10 cu avans longitudinal;

- Varianta 2 - Rectificare de degrosare S10 cu avans transversal;

In continuare se vor prezenta secvential operatiile de prelucrare mecanica a procesului tehnologic.

5.2 Calculul adaosurilor de prelucrare si a dimensiunilor intermediare pentru suprafetele executate cu operatii in doua variante

. Prelucrarea suprafetelor S1, S16 se va face prin:

- strunjire frontala in varianta 1 sau frezare frontala in varianta 2

a.Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafetele S1, S16

Formula de calcul a adaosurilor de prelucrare pentru adaosuri nesimetrice este:

[39]

unde:

A_c - adaosul de prelucrare pe o parte, pentru faza considerata;

H_p - inaltimea medie a neregularitatilor obtinute la faza precedenta;

S_p - adancimea stratului superficial degradat obtinut la faza precedenta;

T_p - toleranta la dimensiune obtinuta la faza precedenta;

r_p - suma vectoriala a abaterilor spatiale rezultate in urma prelucrarii la faza precedenta;

e_c - suma vectoriala a erorilor de bazare si de fixare - eroarea de asezare a fazei considerate

In cazul nostru vor rezulta urmatoarele valori:

Pentru strunjirea de degrosare a suprafetelor frontale de capat, din tabelul 9 obtinem:

T_p =5500 m

H_p = 150 m

S_p = 150 m

r_p m

Eroarea de fixare in directie axiala la prelucrarea in universal se determina din tabelul 1:

e_f m

Eroarea de asezare este:

e_c e_f

Pentru suprafetele frontale:

Adaosul de prelucrare pentru ambele suprafete frontale se determina cu relatia :

2A_c = 7540 m

Pentru fiecare capat adaosul va fi:

A_c = 3,77 mm.

Dimensiunile limita ale semifabricatului vor fi:

L_max = 392 + 7,54 = 399,54 mm

L_min = L_max - T = 399,04 mm;

Dimensiunea nominala a semifabricatului va fi:

L =

b. Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata S10

Prelucrarea suprafetei S10 se va face prin:

strunjire cilindrica exterioara de degrosare;

strunjire cilindrica exterioara de finisare;

rectificare cilindrica exterioara de degrosare;

f 40 mm

Formula adaosului de prelucrare pentru suprafete simetrice este:

[8,pag.3]

unde:

A_c - adaosul de prelucrare pe o parte, pentru faza considerata;

H_p - inaltimea medie a neregularitatilor obtinute la faza precedenta;

S_p - adancimea stratului superficial degradat obtinut la faza precedenta;

T_p - toleranta la dimensiune obtinuta la faza precedenta;

r_p - suma vectoriala a abaterilor spatiale rezultate in urma prelucrarii la faza precedenta;

e_c - suma vectoriala a erorilor de bazare si de fixare - eroarea de asezare a fazei considerate

Calculul se va face luand operatiile in ordinea inversa succesiunii lor normale.

Pentru rectificarea de degrosare:

T_p = 170 m

H_p = 25 m

S_p = 0;

e _centr = 0

D_c m/mm;    (tabela 12)

r_p m

e _c = 0

2A_c = 170 + 2 m

Pentru strunjirea de finisare:

T_p = 340m

H_p = 50m

S_p = 50 m

e _centr = 20m (tabela 13)

D_c m/mm;   

r_p e _centr + 0,4 D_c l_c = 0,96 m

e _c = 0

2A_c = 340 + 2(50 + 50) + 2 m

Pentru strunjirea de degrosare, din tabela 7 obtinem:

T_p =1300m

H_p = 150m

S_p = 150 m

e _centr = 325m (tabela 13)

D_c m/mm;   

l_c = 102 mm; D_c l_c = 177m

e _c = 0;

r_p m

2A_c = 1300 + 2(150 + 150) + 2 m

c. Calculul dimensiunilor intermediare pentru suprafata f 40 mm

Inainte de rectificarea de degrosare:

d_max = 40,018 + 0,408 = 40.426 mm;

d_min = 40.426 - 0,02 = 40,406 mm

Inainte de strunjirea de finisare :

d_max = 40.426 + 0,588 = 41,014 mm.

Rotunjim aceasta dimensiune la 41,1 mm,

d_min = 41,1 - 0,4 = 40,7 mm.

Inainte de strunjirea de degrosare diametrul semifabricatului laminat:

d_max = 41,1 + 2,666 = 43,766 mm.

Se adopta diametrul