Home - Rasfoiesc.com
Educatie Sanatate Inginerie Business Familie Hobby Legal
Doar rabdarea si perseverenta in invatare aduce rezultate bune.stiinta, numere naturale, teoreme, multimi, calcule, ecuatii, sisteme



Biologie Chimie Didactica Fizica Geografie Informatica
Istorie Literatura Matematica Psihologie

Fizica


Index » educatie » Fizica
» Rrecipient sub presiune - hidrofor


Rrecipient sub presiune - hidrofor




Rrecipient sub presiune

Recipientul de hidrofor va avea urmatoarele caracteristici:

- Presiunea maxima admisibila – 8 bari

Temperatura maxima – (120˚ C) ,(Tmax)




Temperatura minima – (-10˚ C) , (Tmin)

Durata de viata (DV) – 18 ani

Fluidul din instalatie – apa

Material utilizat – tabla de otel pentru recipiente si cazane sub presiune

Volumul recipientului – 4000 litri

  1. Memoriu tehnic

Introducere

Calculul mantalei

Calculul fundului recipientului

Calculul gurii de vizitare

Calculul de compensare al orificiilor

Calculul picioarelor de sprijin

Tehnologii de executie a mantalei

Protectia muncii si P.S.I. la executie

Parte grafica

Desenul de ansamblu al recipientului

Detalii de executie a imbinarilor sudate

Bibliografie:

Cristea A.- Tehnologii mecanice

Aldea m. – cazane de abur si recipiente sub presiune

Prescriptii tehnice ISCIR- C 4. (vol. 1 si 2)

1. 1 Introducere

Recipientul de hidofor face parte din instalatia de hidrofor utilizata cu scopul de a asigura un anumit debit si o anumita presiune la cel mai indepartat punct de consum

Recipientul de hidrofor este de forma cilindrica, se aseaza in pozitie verticala si se aseaza pe pardoseala prin intermediul a 3 picioare de sprijin

Instalatia de hidrofor se compune din:

Bazin intermediar;

Pompa centrifuga

Supapa de sens unic

Robineti

Recipient hidrofor

Compresor de aer

Ca si material pentru confectionarea recipientului se alege tabla de otel laminat de tipul

OLT 45 K

Calculul mantalei

Di – diametrul interior

Di = 1300 mm

Sc – grosimea de proiectare

Pc – presiunea de calcul,

Pc = (1 1,5) x Pmax , Pc = 1 8 bari = 8 bari

Pc = 8 daN/cm

Sc = Sr + C + C2

Sr – grosime de rezistenta

C - adaos de exploatare

C = 1 2 mm la otel corodabil

C = adaos ce tine cont de dimensiunile stadardizate

C = 0,02

Sr = (Pc Di)/(2 a · z ·Pc)

z – coeficient de calitate al imbinarii sudate

z = 0,6÷1, in cazul de fata z = 0,9

a - rezistenta admisibila

a = r/c a = 1000 daN/cm²

c – coeficient de siguranta, (cuprins intre 1,6÷2,4)

Sr = (8 daN/cm² · 1300 mm)/(2·1000 daN/cm²·0,9· 8 daN/cm²=7 mm

Sr = 7 mm

Sc = 6,8 ÷ 7,2 mm

De = Di + 2· Sc

De = 1300mm+14mm = 1314 mm

Verificarea corectitudinii datelor se face cu relatia:

Sc-C /Di<0,1

=(7-1)/1300=0,046, 0,046<0,1 => dimensionare corecta

Calculul fundului recipientului

Fundul elipsoidal se sudeaza de manta, trebuie sa fie confectionat din tabla de otel laminat pentru cazane si recipiente cu compozitie chimica, caracteristici mecanice si tehnologice idntice sau foarte apropiate cu cele ale tablei din care este confectionata mantaua, Inclusiv electrodul de sudura trebuie sa aiba aceiasi compozitie chimica.

h = 3,5 Sc 150 mm

h = 24,5 mm

Sr = [(Pc·Di)/(4· a – Pc)] · Di/2· H,

– Coeficient de slabire a fundului datorat gaurii

= 1- d/Di ≤ 0,7 conform standard

d = 25 mm

1 - 25/1300=0,98 mm

H = 0,25·Di

H = 0,25·130 cm

H = 32,5 cm

R = Di²/4·H

R = 13²cm · 4 · 3,25 cm

R = 13 cm

a – distanta de pozitionare a gaurii fata de margine

a ≥ 0,1 · Di + Sc

a ≥ 0,1 · 130cm +0,7 cm

a ≥ 13,7 cm




Verificarea corectitudinii datelor se face cu relatia:

0,2 ≤ H/Di ≤ 0,5

32,5/130=0,25 cm,

Calculul gurii de vizitare

Gura de vizitare are rolul de a permite verificarea periodica a interiorului recipientului. Materialul din care se confectioneaza gura de vizitare trebie sa aiba aceiasi compozitie chimica, caracteristici mecanice si tehnologice idntice sau foarte apropiate cu cele ale tablei din care este confectionata mantaua,

D3= C - diametrul exterior al suprafetei de etansare = grosime inel de compensare

D3 = 368 mm conform STAS

D2 = 420 mm conform STAS

D1 = 465 mm conform STAS

F1 – forta care apasa asupra capacului

F1 < Pc Ac

Ac - aria diametrului exterior

Ac = 1022

F1 = 8 daN/cm²· 1022 = 8176 daN/cm

F2 – forta care actioneaza asupra suruburilor

F2 = (1,2 ÷1,8) · F1, F1 = 1,5 · F1

F2 = 1,5 · 8176 daN/cm² = 12.264 daN/cm

Fsuruburi= n· di

Fsuruburi = n · π/4· di²

di = diametru surub

di = √(4 · Fs /n · π · a)

di = 13,4 mm conform STAS

n = numar de suruburi conform STAS

n = 16

Fs = √(4 ·12.264 daN/cm²/16 · 3,14) = 12,7 daN/cm

S1 = (Pc· Di/2 a – Pc) + C1+C2

S1 = 280/1592+ 0,17+0,03

S1 = 0,3 cm = 3mm

Spg – grosimea la centru a capacului

Spg = (K K ) · Dc√(Pc/ a) + C1 + C2

K – factor de forma a capacului

K √0,0515(D2/D3+1) + 0,5(D2/D3)(Fs/F1 – 1)

K

K – coeficient de slabire pentru capac cu orificiu central

K = 1 – d/Dc, pt. d/Dc<0,35

K = 0 (capac fara orificiu)

Spg = 0,5/1 · 36,8(√ 8/800)+0,1+0,03 = 1,86 cm

Spg = 20mm reprezinta grosimea tablei care trebuie folosita pentru capac

Spf = K √Fs/ a) + C1 + C2

K - coeficient care tine seama de raportul dintre diametrul de dispunere a gaurilor si diametrul de calcul Dc.

K – 0,8(√D2/D3-1)= 0,42

Spf = 1,27 cm = 13 mm

Calculul de compensare al orificiilor

F1 – lungimea maxima cu care poate fi introdus racordul in manta

F1 = 17,5 mm maxim

F2 – lungimea minima a racordului care terbuie sa ramana inafara mantalei

S – grosimea inelului

S1 – grosimea peretelui racordului

S1 = 5 mm

Sc = 7 mm

B – latimea inelului de compensare

S = 0,75 Sc

S = 5 mm

b = 2(Sc+75mm)

b = 164 mm

Materialul din care se confectioneaza inelul de compensare trebie sa aiba aceiasi compozitie chimica, caracteristici mecanice si tehnologice idntice sau foarte apropiate cu cele ale tablei din care este confectionata mantaua,

Calculul picioarelor de sprijin

Suportul picior trebuie sa aiba o forma regulate, sa fie curatate si sa aiba muchiile tesite. Pentru acest tip de suporturi se foloseste otel pentru recipiente sub presiune de tipul P195TR1 conform SREN 10217-1/2002. Trebuie sa aiba compozitia chimica C – max 13%, Si – 0,35%, Mg – 0,7%, P – 0,025%, S – 0,020%.

Sarcina maxima F – 5000 daN din STAS 5520

Sf – 8 mm

r – 500 mm

Sp – 16 mm

Patratul a – 220 mm

h – 290 mm

Verificarea corectitudinii datelor se face cu relatia

Gpicior < F

G = Gapa + Grecipient

G = 3000daN+900 daN

Gpicior = G/3 = 1300 daN

1500 daN < 5000 daN dimensionare corecta

Solicitarea la compresie – f = Gpicior/sectiunea piciorului

f= 1300/0,78(14²-12,8²)·(196-163,84) = 52 daN/cm²

Abaterile limita la executia suportului picior sunt urmatoarele: abaterea de la planeitate a talpii fata de suprafata pe care sta poate fi de maxim 1,5mm/m de lungime a talpii; abaterea maxima de la perpendicularitate a suportului pe talpa in raport cu axa acestuia poate fi de maxim 2mm/m in raport cu lungimea talpii; abaterea maxima a tuturor suporturilor picior fata de axa recipientului poate fi de maxim 1,5 mm/m din lungimea talpii.

Protectia muncii si P.S.I. la executie

Operatiuni care trebuie executate: Taiere, Indoire, Sudare

Protectia muncii

Personalul muncitor trebuie sa poarte echipament de protectie compus din: Bocanci cu bombeu metallic, manusi de protectie din piele, casca si ochelari de protectie

Nu se intervine la utilaj in timpul functionarii.

Transportul tablelor trebuie sa se faca cu dispozitive speciale sau cu macara. Sub macara nu se stationeaza.

Actionarea utilajelor se face dupa ce personalul s-a indepartat de utilaje

P.S.I.

Fumatul in locuri special amenajate.

Se interzice introducerea de materiale inflamabile la locul de munca, atat transportul cat si depozitarea lor.

Se interzice accesul persoanelor straine.




loading...




Politica de confidentialitate


Copyright © 2020 - Toate drepturile rezervate