Proiect de an la disciplina tehnologii de prelucrare

Tema proiectului

Proiectarea procesului tehnologic de fabricatie a reperului "CILINDRU", desen nr. 161-12 pentru o productie anualǎ de 10000 buc/an, intr-un regim de lucru de 2 schimburi pe zi.

I. Studiul tehnic

1. Studiul piesei pe baza desenului de executie a reperului

Analiza posibilitǎtilor de realizare a preciziei macro si micro-geometrice (dimensionale, de formǎ de pozitie reciprocǎ a suprafetelor si a rugozitǎtii) prescrise in desenul de reper se va face pe baza notatiilor din figura de mai jos:

1.1. Analiza posibilitatilor de realizare a preciziei macro si microgeometrice.

3. Date privind tehnologia semifabricatului

3.1. Date asupra materialului semifabricatului ( compozitia chimica; proprietati fizico - mecanice, etc.)

Din desenul de executie se observa ca materialul piesei este VSCW 20 cu urmatoarele caracteristici, conform STAS 3611-80

Compozitie chimica:

Caracteristicile mecanice se determina pe epruvete obtinute conform variantelor indicate in tabelul de mai jos:

Caracteristicile fizice:

R_p0,2 = 390 N/mm²

R_m = minim 710 N/mm²

A₅ = 14

HB_max = 248

σ_-1 = 290 N/mm²

3.2. Stabilirea metodei si a procedeului economic de realizare a semifabricatului.

Semifabricatul se realizeaza prin laminare deoarece diferentele de diametre sunt foarte mici si nu vor exista mari pierderi de material.

3.4. Adaosurile totale de prelucrare conform standardelor

Conform STAS 3611 - 80, pentru piesele de VSCW, laminate la rece, se determina abaterile limita.    tab. 8.48 pag. 137 Vlase

Din STAS 3611 -80 am gasit ca semifabricat, un laminat cu diametrul Ř 92 si lungime de 115 m

3.5. Schita semifabricatului

4. Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare mecanica

4.1. Procesul tehnologic tip pentru acest fel de reper.

Strunjire de degrosare

Strunjire de degrosare

Strunjire de degrosare

Strunjire de semifinisare

Strunjire de semifinisare

Strunjire interioara

Strunjire interioara profilata

Control intermediar

Gaurire 6

Gaurire 7

Gaurire 12

Gaurire 16

Frezare canal

Filetare SP 80x10

Tratament termic

Sablare

Rectificare de degrosare

Rectificare de finisare

Control final

Operatia 1

Strunjire degajare

a)         schita operatiei

b)         Fazele operatiei

Prins semifabricat

Strunjire ext. de degrosare Φ 92

Desprins semifabricat

Control

Operatia 2

Strunjire de degrosare Ф 50

a)Schita operatiei:

b)Fazele operatiei:

1.Prins semifabricat;

2.Strunjire int. de degrosare [mm];

3.Desprins semifabricat;

4.Control.

Operatia 3.

Strunjire exterioara de degrosare.

A doua varianta

a)     schita operatiei

b)     Fazele operatiei

Prins semifabricat

Strunjire exterioara Φ 92

Tesit 2 x 45⁰

Desprins semifabricat

Operatia 4

Strunjire de degrosare Ф 50

a)Schita operatiei:

b)Fazele operatiei:

1.Prins semifabricat;

2.Strunjire de degrosare [mm];

3.Desprins semifabricat;

4.Control.

Gaurire f

a)     Schita operatiei:

b)     Fazele operatiei:

Prins semifabricat;

Burghiere f

Desprins semifabricat;

Control.

Gaurire f

c)     Schita operatiei:

d)     Fazele operatiei:

Prins semifabricat;

Burghiere f 7, 8 gauri

Desprins semifabricat;

Control.

Operatia 7

Filetare SP 80x10

a)     Schita operatiei:

b)     Fazele operatiei:

a.      Prins semifabricat;

b.     Filetare SP80x10 [mm];

c.      Desprins semifabricat;

d.     Control.

OPERATIA 11:

Frezare 1 canal

a)     Schita operatiei:

b)     Fazele operatiei:

1. Prins semifabricat;

Frezare canal

Desprindere intors semifabricat;

Control.

Operatia 1

Strunjire degajare

a)         schita operatiei

b)         Fazele operatiei

Prins semifabricat

Strunjire interioara Φ 92

Desprins semifabricat

Control

c)     Masina utilizata este strung normal SNA 320 cu urmatoarele caracteristici:

Diametrul maxim de strunjire peste ghidaje: 320 mm

Conul alezajului axului principal: MORSE 5

Cursele maxime ale saniei: - longitudinale: - 475 (740) mm

- transversale: - 180 mm

- port-cutit: - 100 mm

Gama de turatii a axului principal: 45; 63; 90; 125; 180; 250; 355; 500; 710; 1000; 1400; 2000 [rot/min]

Gama de avansuri: [mm/rot]

Puterea motorului : 3,2 KW

d)     Scule aschietoare:

Cutit cu placuta din carburi metalice - cutit 10 x 16 - SR ISO 513:1996/P10

Cutit cu placuta din carburi metalice 10 x 16 STAS 358-67

e)     Dispozitiv de prindere a semifabricatului :

Universal Φ 200 STAS 1655-74

f)      Dispozitiv de prindere a sculei

Suportul port-cutit al masinii

g)     Mijloace de control

subler 150 x 0,1 SR ISO 6906:1996

h)     Adaosuri de prelucrare

Pentru strunjire interioara 92 2A_c = 2,5 mm; A_c = 1,25 mm

i)      Regimul de aschiere

t - adancimea de aschiere

t = 1,25 mm

avansul:

S = 0,20.0,40 mm/rot

[10 - tab. 9.8.]

Adopt S = 0,20 mm/rot

viteza de aschiere

v = 62 m/min

forta principala de aschiere

F_z = 64 daN

puterea

N_e = 0,81 KW

[10 - tab. 9.14]

N_e < N_MU

turatia

rot/min

Adopt din gama de turatii a masinii unelte n = 1400 rot/min

j)      Metoda de reglare a sculei la cota

Reglarea sculei se face cu sabloane.

k)     Norma tehnica de timp

t_b - timp de baza

min

t_a - timp auxiliar

t_a = t_a1+t_a2+t_a3+t_a4

t_a1- timp prinderea si desprinderea piesei

t_a1 = 0,2 min

[5 - tab. 5.69.]

t_a2 - timp pentru comanda masinii unelte

t_a2 = t_a21 + t_a22 + t_a23 + t_a24 + t_a25 + t_a26

t_a21 = 0,05 min - timp schimbare turatie

t_a22 = 0,05 min - timp schimbare avans

t_a23 = 0,05 min - timp pornire sau oprirea motorului electric

t_a24 = 0,05min - timp pornire sau oprirea universalului

t_a25 = 0,5 min - timp montare scula

t_a26 = 0,3 min - timp demontare scula

[5 - tab. 5.73.]

t_a2 = 0,05 + 0,05 +2x0,05 + 0,05 + 0,5 + 0,3 =1,05 min

t_a3 - timp pentru complexe de manuiri

[5 - tab. 5.75.]

t_a3 = 0,35 min

t_a4 = 0,25 min - timp pentru masurari de control

[5 - tab. 5.78.]

t_a = 0,2 + 1,05 + 0,35 + 0,25 = 1,85 min

t_dt - timp de deservire tehnica

[5 - tab. 5.79.]

t_dt = 2,5 x t_b = min

t_do - timp de servire organizatorica

t_do = 1 x t_b = 0,01 x 0,032 = 0,00032 min

t_on - timp de odihna si necesitati

[5 - tab. 5.80.]

t_on = 2% x (t_b + t_a) = 0,02 x 1,882 = 0,037 min

T_u = t_a + t_b + t_dt + t_do + t_on = 1,85 + 0,0008 + 0,00032 + 0,037 + 0,032 = 1,92 min

T_pi = timp pregatire incheiere

[5 - tab. 5.66.]

T_pi = 20 min

Operatia 2.

Strunjire exterioara de degrosare.

A doua varianta

l)      schita operatiei

m)   Fazele operatiei

Prins semifabricat

Strunjire exterioara Φ 92

Tesit 2 x 45⁰

Desprins semifabricat

Control

c)     Masina utilizata este strung normal SNA 320 cu urmatoarele caracteristici:

Diametrul maxim de strunjire peste ghidaje: 320 mm

Conul alezajului axului principal: MORSE 5

Cursele maxime ale saniei: - longitudinale: - 475 (740) mm

- transversale: - 180 mm

- port-cutit: - 100 mm

Gama de turatii a axului principal: 45; 63; 90; 125; 180; 250; 355; 500; 710; 1000; 1400; 2000 [rot/min]

Gama de avansuri: [mm/rot]

Puterea motorului : 3,2 KW

d)     Scule aschietoare:

Cutit cu placuta 20x20 SR ISO 513:1996/P20

Cutit cu placuta 20x20 SR ISO 513:1996/P20

e)     Dispozitiv de prindere a semifabricatului :

Universal Φ 200 STAS 1655-74

Varf rotativ STAS

f)      Dispozitiv de prindere a sculei

Suportul port-cutit al masinii

g)     Mijloace de control

subler 150 x 0,1 SR ISO 6906:1996

h)     Adaosuri de prelucrare

Pentru strunjire exterioara Φ80: mm

i)      Regimul de aschiere

Faza 2: strunjire exterioara Φ 80

t - adancimea de aschiere

t = 2,75 mm

avansul:

S = 0,4.0,5 mm/rot

[23 - tab. 10.7.]

Adopt S = 0,4 mm/rot

viteza de aschiere

[23 - rel. 10.29.]

unde:

C_v = 60,8

xv = 0,25

yv = 0,66

[23 - tab. 10.30.]

T = 90 min

[23 - tab. 10.3.]

n = 1,75

m = 0,125

[23 - tab. 10.29.]

k₁ = coeficient functie de sectiunea transversala a cutitului

[23 - rel. 10.30.]

k₂ = coeficient functie de unghiul de atac principal

[23 - rel. 10.31.]

k₃ = coeficient functie de unghiul de atac secundar

[23 - rel. 10.32.]

a = 15

χ_s = 20⁰

k₄ = coeficient functie de raza de racordare

[23 - rel. 10.33.]

μ = 0,1 si r = 1

k₅ = 0,85

[23 - tab. 10.31.]

k₆ = 1

k₇ = 1

[23 - tab. 10.32.]

m/min

turatia

rot/min

Adopt din gama de turatie a masinii unelte, n_II = 250 rot/min

viteza reala

m/min

forta principala de aschiere

F_z = C_n x t^x1 x S^y1 x HBⁿ¹    [23 - rel 10.7]

C_n = 35,7

[23 - tab. 10.15.]

x₁ = 1

y₁ = 0,75

[23 - tab. 10.21.]

n₁ = 0,35

[23 - tab. 10.22.]

F_z = 35,7 x 2,57¹ x 0,4^0,75 x 200^0,35 = 292,65 daN

momentul:

daNcm

puterea

KW

N_e< N_MU

Faza 3: strunjire exterioara Φ 80

t - adancimea de aschiere

t = 1,5 mm

avansul

S = 0,4.0,5 mm/rot

Adopt s = 0,4 mm/rot

[23 - tab. 10.7.]

viteza de aschiere

[23 - rel. 10.29.]

unde:

C_v = 60,8

xv = 0,25

yv = 0,66

[23 - tab. 10.30.]

T = 90 min

[23 - tab. 10.3.]

n = 1,75

m = 0,125

[23 - tab. 10.29.]

k₁ = coeficient functie de sectiunea transversala a cutitului

[23 - rel. 10.30.]

k₂ = coeficient functie de unghiul de atac principal

[23 - rel. 10.31.]

k₃ = coeficient functie de unghiul de atac secundar

[23 - rel. 10.32.]

a = 15

χ_s = 20⁰

k₄ = coeficient functie de raza de racordare

[23 - rel. 10.33.]

μ = 0,1 si r = 1

k₅ = 0,85

[23 - tab. 10.31.]

k₆ = 1

k₇ = 1

[23 - tab. 10.32.]

m/min

turatia

rot/min

Adopt din gama de turatie a masinii unelte, n_III = 355 rot/min

viteza reala

m/min

forta principala de aschiere

F_z = C_n x t^x1 x S^y1 x HBⁿ¹    [23 - rel 10.7]

C_n = 35,7

[23 - tab. 10.15.]

x₁ = 1

y₁ = 0,75

[23 - tab. 10.21.]

n₁ = 0,35

[23 - tab. 10.22.]

F_z = 35,7 x 1,5¹ x 0,4^0,75 x 200^0,35 = 170,84 daN

momentul:

daNcm

puterea

KW

N_e< N_MU

j)      Metoda de reglare a sculei la cota

Reglarea sculei se face cu sabloane.

k)     Norma tehnica de timp

t_b - timp de baza

t_b = t_b2 + t_b3

t_b2- timp de baza la strunjire exterioara Φ 92

t_b3 - timp de baza la strunjire exterioara Φ 80

min

min

t_b = 0,14 + 0,147 = 0,287 min

t_a - timp auxiliar

t_a = t_a1+t_a2+t_a3+t_a4

t_a1- timp prinderea si desprinderea piesei

t_a1 = 0,2 min

[5 - tab. 5.69.]

t_a2 - timp pentru comanda masinii unelte

t_a2 = t_a21 + t_a22 + t_a23 + t_a23 + t_a25 + t_a26 + t_a27

t_a21 = 0,05 min - timp schimbare turatie

t_a22 = 0,05 min - timp schimbare avans

t_a23 = 0,15 min - timp rotire port-cutit

t_a24 = 0,05 min - timp pornire sau oprirea motorului electric

t_a25 = 0,05min - timp pornire sau oprirea universalului

t_a26 = 0,5 min - timp montare scula

t_a27 = 0,3 min - timp demontare scula

[5 - tab. 5.73.]

t_a2 = 2x0,05 + 2x0,05 +0,15 + 2x0,05 + 2x0,05 + 0,05 + 2x0,5 + 2x0,3 =2,25 min

t_a3 - timp pentru complexe de manuiri

[5 - tab. 5.75.]

t_a3 = t_a31 + t_a32

t_a31 = 0,3 min - reglarea la cota longitudinala exterioara

t_a32 = 0,3 min - reglarea la cota longitudinala exterioara

t_a3 = 0,3 + 0,3 = 0,6 min

t_a4 = 0,22 min - timp pentru masurari de control

[5 - tab. 5.78.]

t_a = 0,2 + 2,25 + 0,6 + 0,22 = 3,27 min

t_dt - timp de deservire tehnica

[5 - tab. 5.79.]

t_dt = 2,5 x t_b = min

t_do - timp de servire organizatorica

t_do = 1 x t_b = 0,01 x 0,287 = 0,0028 min

t_on - timp de odihna si necesitati

[5 - tab. 5.80.]

t_on = 2% x (t_b + t_a) = 0,02 x 3,55 = 0,0711 min

T_u = t_a + t_b + t_dt + t_do + t_on = 3,27 + 0,007 + 0,0028 + 0,0711 + 0,287 = 3,10 min

T_pi = timp pregatire incheiere

[5 - tab. 5.66.]

T_pi = 10 min

Operatia 3

Strunjire de degrosare Ф 50

a)Schita operatiei:

b)Fazele operatiei:

1.Prins semifabricat;

2.Strunjire de degrosare [mm];

3.Desprins semifabricat;

4.Control.

c)Masina unealta si principalele caracteristici tehnice

Operatia se executa pe strung paralel, universal de tip SN 400 cu urmatoarele caracteristici tehnice:

diametrul maxim de prelucrare - 400 mm;

distanta intre varfuri - 1500 mm;

diametrul maxim de prelucrat deasupra saniei - 385 mm;

nr. treptelor arborelui principal - 28;

gama de turatii: 12, 15, 19, 24, 30, 38, 46, 58, 76, 96, 120, 150, 185, 230, 305, 380, 480, 600, 765, 955, 1200, 1500;

numarul avansurilor longitudinale si transversale - 49;

gama de avansuri longitudinale - 0,06; 0,12; 0,24; 0,48; 0,96; 0,08; 0,16; 0,32; 0,64; 1,28; 0,10; 0,20; 0,40; 0,80; 1,6; 0,14; 0,28; 0,56; 1,12; 2,24; 0,16; 0,36; 0,72; 1,44; 2,88; 0,22; 0,44; 0,88; 1,76; 3,52;

gama de avansuri transversale - 0,046; 0,092; 0,184; 0,368; 0,796; 0,059; 0,113; 0,226; 0,254; 0,904; 0,075; 0,15; 0,30; 0,60; 1,20; 0,101; 0,203; 0,406; 0,812; 1,624; 0,126; 0,253; 0,506; 1,012; 2,024; 0,17; 0,34; 0,68; 1,36; 2,72;

numarul de filete metrice - 28;

gama filetelor - 1 . 24;

numarul filetelor in toli - 29;

numarul filetelor modul - 28;

conul interior al arborelui - Morse 6;

conul pinolei - Morse 3;

sectiunea maxima a cutitului - 30

unghiul de rotire a saniei port cutit - 45^o;

cursa maxima a saniei port cutit - 175 mm;

cursa saniei transversale - 380 mm;

cursa saniei principale - 1600 mm;

puterea motorului - 18,5 kw.

d)Sculele aschietoare:

Cutit de strung cu placuta din carbura metalica STAS 6382-67/P₁₀;

simbolul placutei: k 10 STAS 6734-81;

- unghiul de asezare: α = 10⁰;

unghiul de degajare: γ = 45⁰;

raza la varf: r = 0,1⁰;

unghiul de atac principal: χ = 90⁰;

sectiunea cozii: hxb = 22x20 mm;

e)Dispozitivul de prindere al semifabricatului:

Universal f 250 STAS 1655-78.

f)Dispozitivul de prindere a sculei:

Suport port cutit al masinii;

g)Mijloace de control:

Subler de interior 500 0,1 1373/2-73

Calibru tampom T-NT

h)Adaosurile de prelucrare:

Adancimea de aschiere

Pentru f Dp - 2 Ap = 50 - 1,75*2 = 44,5 [mm]

Regimul de aschiere:

Faza 2: Strunjire de degrosare interioara

t = adancimea de aschiere

t = 1,25 [mm]

Avansul    [Vlase. tab. 9.1.vol. I]

S_d = 0,6 [mm/rot]   

Adopt S = 0,48 [mm/rot]

durabilitatea economica

T_c = 90 [min] [Vlase. tab. 9.10.vol. I]

uzura

h_a [Vlase. tab. 9.11.vol. I]

viteza de aschiere    [Vlase. tab. 9.25. vol. I]

V = 146 [m/min]

Ne = 2,15 [kw]

Pz = 72 [daN]

coeficienti de corectie

k₁ = 1

k₂ = 0,85

k₃ = 0,81

k₄ = 1

k₅ = 1

v_cor = 146x0,85x0,81= 100,52 [m/min]

turatia

rot/min]

Adopt din gama de turatie a masinii unelte, n_r = 380 [rot/min]

viteza reala de aschiere

[m/min]

puterea [Vlase. tab. 9.25.vol. I]

Ne = 0,53 [kw]

N_e< N_MU

Nr =Pz*v_r/6000*η = 82,92*72/6000*0,8 = 1,24 [kw]

turatia

rot/min]

Adopt din gama de turatie a masinii unelte, n_r = 185 [rot/min]

viteza reala de aschiere    [Vlase. tab. 9.25. vol. I]

[m/min]

puterea

Ne = 19,50 [kw]

N_e< N_MU

Nr =Pz*v_r/6000*η = 990*57,79/6000*0,8 = 11,19 [kw]

Metoda de reglare a sculei la cota:

Reglarea sculei se face cu piesa etalon.

Norma tehnica de timp:

t_b - timp de baza [Vlase. tab. 12.1.vol. I]

t_b = t_b2 + t_b3 + t_b4

t_b2- timp de baza la strunjire frontala

i [min]

[min]

T_b = 0,1.19 [min]

T_a - timp auxiliar

t_a = t_a1+t_a2+t_a3+t_a4    [Vlase. tab.12.21.vol. I]

t_a1 = 0,10 [min]

t_a2 = 0,16 [min]    [Vlase. tab.12.22.vol. I]

t_a3 =0,27 [min]    [Vlase. tab.12.23.vol. I]

T_a = 0,10 + 0,16 = 0,53 [min]

T_dt - timp de deservire tehnica

T_dt = 2,5% x t_b = [min]    [Vlase. tab.12.26.vol. I]

t_do - timp de deservire organizatorica [Vlase. tab.12.26.vol. I]

t_do = 1,2% x t_b = (1,19+0,53)x1,2 = 0,02 [min]

t_on - timp de odihna si necesitati    [Vlase. tab.12.27.vol. I]

t_on = 3,5% x (t_b + t_a) = (1,19+0,53)x3,5 = 0,06 [min]

T_u = t_a + t_b + t_dt + t_do + t_on = 1,19 + 0,53 + 0,02 + 0,006 + 0,021 = 1,71 [min]

T_pi = timp pregatire incheiere

T_pi = 13 min

Gaurire f

e)     Schita operatiei:

f)      Fazele operatiei:

Prins semifabricat;

Burghiere f

Desprins semifabricat;

Control.

g)     Masina unealta folosita este masina de gaurit G 25 cu urmatoarele caracteristici:

Diametrul maxim de gaurit: D = 25 mm

Adancimea de gaurire: S = 160 mm

Cursa maxima a arborelui principal: 160 mm

Conul axului principal: Morse 4 ISO 296:1995

Suprafata mesei: 425 x 530 mm²

Numarul de canale T de pe masa: 3 bucati

Profilul canalelor T de pe masa: 14 STAS 1385 - 69

Suprafata placii de baza: 400 x 500 mm²

Numarul canalelor T de pe placa: 3 bucati

Turatiile: 40; 56; 80; 112; 160; 224; 315; 450; 630; 900; 1250; 1800. [rot/min]

Avansurile: 0,10; 0,13; 0,19; 0,27; 0,38; 0,53; 0,75; 1,06; 1,5 [mm/rot]

Puterea motorului: 3 [KW].

h)    Sculele aschietoare:

Burghiu f 7SR 574: 1993

i)      Dispozitivul de prindere al semifabricatului:

Dispozitiv de gaurit

j)      Dispozitivul de prindere a sculei:

Mandrina cu schimbare rapida

k)     Mijloace de control:

Calibru tampon T -NT f

l)      Regimul de aschiere:

Adancimea de aschiere: t = [mm]

avans

S = 0,100,18 [mm/rot]

S_r = 0,13 [mm/rot]

durabilitatea economica

Te = 7 [min]

h_a = 1,2 [mm]

viteza de aschiere

v_tab = 32,5 [m/min]

k₁ = 1

k₂ = 0,90

k₃ = 1

v_cor = v_tab*k₁*k₂*k₃ = 32,5*0,90 = 29,25 [m/min]

turatia

n = 1000*v/π*D = 3456,8 [rot/min]

Se alege din gama masinii unelte:

n_r = 1800 [rot/min]

viteza reala

V_s = π*D*n/100 = 3,14*16*1800/1000 = 90.43 [m/min]

forta principala de aschiere

F_z = 32,4 [daN]

momentul de torsiune

M_t = 39,8 [daN]

puterea

N_r = 2*39,8*90.43/6000*4*0,8 = 1.19 [kw]

N_e < N_MU

m)   Metoda de reglare a sculei la cota:

Reglarea sculei se face cu sabloane.

n)    Norma tehnica de timp:

t_b - timp de baza

min

t_a - timp auxiliar

t_a = t_a1+t_a2+t_a3+t_a4

t_a1- timp prindere si desprindere piesa

t_a1 = 0,06 min

t_a2 - timp pentru comanda masinii

t_a2 = t_a21 + t_a22

t_a21 = 0,03 min - timp cuplarea si decuplarea miscarii de rotatie a arborelui principal de maneta

t_a22 = 0,09 min - timp montarea si demontarea burghiului

t_a2 = 0,04 + 2x0,09 = 0,22 min

t_a3 - timp evacuare aschii

t_a3 = 0,06 min

t_a4 - timp legat de faza

t_a4 = 0,18 min

t_a = 0,06 + 0,22 + 0,06 + 0,18 = 0,52 min

t_dt - timp de deservire tehnica

t_dt = 2% x t_b = min

t_do - timp de deservire organizatorica

t_do = 1% x (t_b + t_a) = 0,01 x (0,45 + 0,057) = 0,00507 min

t_on - timp de odihna si necesitati

t_on = 3% x (t_b + t_a) = 0,03 x (0,45 + 0,057) = 0,01521 min

T_u = t_a + t_b + t_dt + t_do + t_on = 0,052 + 0,097 + 0,00114 + 0,00507 + 0,01521 = 0,82842 min

T_pi = timp pregatire incheiere

T_pi = 9 min

Gaurire f

o)     Schita operatiei:

p)     Fazele operatiei:

Prins semifabricat;

Burghiere f 7, 8 gauri

Desprins semifabricat;

Control.

q)     Masina unealta folosita este masina de gaurit G 25 cu urmatoarele caracteristici:

Diametrul maxim de gaurit: D = 25 mm

Adancimea de gaurire: S = 160 mm

Cursa maxima a arborelui principal: 160 mm

Conul axului principal: Morse 4 ISO 296:1995

Suprafata mesei: 425 x 530 mm²

Numarul de canale T de pe masa: 3 bucati

Profilul canalelor T de pe masa: 14 STAS 1385 - 69

Suprafata placii de baza: 400 x 500 mm²

Numarul canalelor T de pe placa: 3 bucati

Turatiile: 40; 56; 80; 112; 160; 224; 315; 450; 630; 900; 1250; 1800. [rot/min]

Avansurile: 0,10; 0,13; 0,19; 0,27; 0,38; 0,53; 0,75; 1,06; 1,5 [mm/rot]

Puterea motorului: 3 [KW].

r)     Sculele aschietoare:

Burghiu f 7SR 574: 1993

s)     Dispozitivul de prindere al semifabricatului:

Dispozitiv de gaurit

t)      Dispozitivul de prindere a sculei:

Mandrina cu schimbare rapida

u)    Mijloace de control:

Calibru tampon T -NT f

v)     Regimul de aschiere:

Adancimea de aschiere: t = [mm]

avans

S = 0,100,18 [mm/rot]

S_r = 0,13 [mm/rot]

durabilitatea economica

Te = 7 [min]

h_a = 1,2 [mm]

viteza de aschiere

v_tab = 32,5 [m/min]

k₁ = 1

k₂ = 0,90

k₃ = 1

v_cor = v_tab*k₁*k₂*k₃ = 32,5*0,90 = 29,25 [m/min]

turatia

n = 1000*v/π*D = 2328,8 [rot/min]

Se alege din gama masinii unelte:

n_r = 1800 [rot/min]

viteza reala

V_s = π*D*n/100 = 3,14*4*1800/1000 = 22,6 [m/min]

forta principala de aschiere

F_z = 32,4 [daN]

momentul de torsiune

M_t = 39,8 [daN]

puterea

N_r = 2*39,8*22,6/6000*4*0,8 = 0,09 [kw]

N_e < N_MU

w)    Metoda de reglare a sculei la cota:

Reglarea sculei se face cu sabloane.

x)     Norma tehnica de timp:

t_b - timp de baza

min

t_a - timp auxiliar

t_a = t_a1+t_a2+t_a3+t_a4

t_a1- timp prindere si desprindere piesa

t_a1 = 0,06 min

t_a2 - timp pentru comanda masinii

t_a2 = t_a21 + t_a22

t_a21 = 0,03 min - timp cuplarea si decuplarea miscarii de rotatie a arborelui principal de maneta

t_a22 = 0,09 min - timp montarea si demontarea burghiului

t_a2 = 0,03 + 2x0,09 = 0,21 min

t_a3 - timp evacuare aschii

t_a3 = 0,06 min

t_a4 - timp legat de faza

t_a4 = 0,12 min

t_a = 0,06 + 0,21 + 0,06 + 0,12 = 0,45 min

t_dt - timp de deservire tehnica

t_dt = 2% x t_b = min

t_do - timp de deservire organizatorica

t_do = 1% x (t_b + t_a) = 0,01 x (0,45 + 0,057) = 0,00507 min

t_on - timp de odihna si necesitati

t_on = 3% x (t_b + t_a) = 0,03 x (0,45 + 0,057) = 0,01521 min

T_u = t_a + t_b + t_dt + t_do + t_on = 0,045 + 0,097 + 0,00114 + 0,00507 + 0,01521 = 0,56842 min

T_pi = timp pregatire incheiere

T_pi = 22 min

Operatia 14

Filetare SP 80x10

c)     Schita operatiei:

d)     Fazele operatiei:

a.      Prins semifabricat;

b.     Filetare SP80x10 [mm];

c.      Desprins semifabricat;

d.     Control.

c)Masina unealta si principalele caracteristici tehnice

Operatia se executa pe strung paralel, universal de tip SN 400 cu urmatoarele caracteristici tehnice:

diametrul maxim de prelucrare - 400 mm;

distanta intre varfuri - 1500 mm;

diametrul maxim de prelucrat deasupra saniei - 385 mm;

nr. treptelor arborelui principal - 28;

gama de turatii: 12, 15, 19, 24, 30, 38, 46, 58, 76, 96, 120, 150, 185, 230, 305, 380, 480, 600, 765, 955, 1200, 1500;

numarul avansurilor longitudinale si transversale - 49;

gama de avansuri longitudinale - 0,06; 0,12; 0,24; 0,48; 0,96; 0,08; 0,16; 0,32; 0,64; 1,28; 0,10; 0,20; 0,40; 0,80; 1,6; 0,14; 0,28; 0,56; 1,12; 2,24; 0,16; 0,36; 0,72; 1,44; 2,88; 0,22; 0,44; 0,88; 1,76; 3,52;

gama de avansuri transversale - 0,046; 0,092; 0,184; 0,368; 0,796; 0,059; 0,113; 0,226; 0,254; 0,904; 0,075; 0,15; 0,30; 0,60; 1,20; 0,101; 0,203; 0,406; 0,812; 1,624; 0,126; 0,253; 0,506; 1,012; 2,024; 0,17; 0,34; 0,68; 1,36; 2,72;

numarul de filete metrice - 28;

gama filetelor - 1 . 24;

numarul filetelor in toli - 29;

numarul filetelor modul - 28;

conul interior al arborelui - Morse 6;

conul pinolei - Morse 3;

sectiunea maxima a cutitului - 30

unghiul de rotire a saniei port cutit - 45^o;

cursa maxima a saniei port cutit - 175 mm;

cursa saniei transversale - 380 mm;

cursa saniei principale - 1600 mm;

puterea motorului - 18,5 kw.

e)     Sculele aschietoare:

o      Cutit pentru filet dreptunghiular.

f)      Dispozitivul de prindere al semifabricatului:

Universal f 250 STAS 1655-78.

g)     Dispozitivul de prindere a sculei:

Papusa mobila;

h)    Mijloace de control:

Calibru tampon T -NT M10^+0,12₀.

i)      Adaosurile de prelucrare:

Adancimea de aschiere

Ap = 2[mm]

j)      Regimul de aschiere:

P = 1,5

Ap = 0,900

Apd = 1,1

T = Ap=(Dt - Di)/2 = (92-80)/2 = 1 [mm]

Avansul    [Vlase.tab. 9.1.vol. I]

S_d = 1.5[mm/rot]   

durabilitatea economica

T_c = 90 [min] [Vlase.tab. 9.10.vol. I]

uzura

h_a [Vlase.tab. 9.11.vol I]

viteza de aschiere

n = 155 [rot/min]

Aleg din gama masini n = 150 [rot/min]

viteza de aschiere

[m/min]

k)     Metoda de reglare a sculei la cota:

Reglarea sculei se face cu piesa etalon.

l)      Norma tehnica de timp:

In functie de diametrul si lungimea filetului avem:

Topi = 0,59 [min]

Coeficienti de corectie

K₁= 0,8

K₂= 1,8

Timpul de prindere - desprindere

t_pd = 0,34 [min]

t_op = t_opi x K₁ x K₂ +t_pd = 1,26 [min]

Timpul de deservire tehnica, organizatorica si de odihna

t_d + t_on = t_op* 8/100= 0.10 [min]

Timpul unitar pe operatie

t_u = t_op + t_d + t_on = 1.36 [min]

T_pi = timp pregatire incheiere

T_pi = Tpi1 + Tpi2 = 7 +4 = 11 [min]

Tu - norma tehnica de timp

Tu = Top + Td + Ton + Tpi/n = 1,26 + 0,10 + 11/100=2,47 [min]

OPERATIA 11:

Frezare 1 canal

c)     Schita operatiei:

d)     Fazele operatiei:

1. Prins semifabricat;

Frezare canal

Desprindere intors semifabricat;

Control.

c)Masina unealta si principalele caracteristici tehnice: gama de turatii si avansuri: puterea motorului (motoarelor) electrice; dimensiunile mesei, a arborelui principal; cursele meselor sau a saniilor s.a.

Masina de frezat universala FU 32x132A cu urmatoarele caracteristici tehnice:

d)Suprafata mesei: S = 200 x 578 mm

Cursa longitudinala a mesei: L = 1240 mm

Puterea motorului: 2,5 KW

Turatiile axului principal: 60; 95; 118; 150; 190; 236; 300; 375; 475; 600; 750; 1180 [rot/min]

Avansul longitudinal al mesei: 12,5; 20; 25; 31,5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 250 [mm/rot]

e)Sculele aschietoare:

Freza deget integrala din carburi metalice;

Freza D 20 stg STAS 579 - 76/Rp3

f)Dispozitivul de prindere al semifabricatului:

Menghina autocentrata cu bacuri unghiulare

g)Dispozitivul de prindere a sculei:

Dorn port freza STAS 3338 - 71 ISO 4

h)Mijloace de control:

Subler de exterior 150 0,1 SR ISO 6906:1996.

i)Adaosurile de prelucrare:

Frezare frontala: Ap = 20 [mm] T Ac = 2 [mm]

j)Regimul de aschiere:

Faza 2: Frezare frontala

t = adancimea de aschiere

t = 2 [mm]

i = 4 treceri

avansul

S₂ = 0,04.0,56 [mm/rot]   

Adopt Sd = 0,48 [mm/rot]

durabilitatea economica

T = 60 [min]

stabilirea vitezei de aschiere

v_tab= 23 [mm/min]

Sm = 70 [mm/min]

n = 160 [rot/min]

Ne = 0,1[ kw]

V_b = 23 [m/min]

Adopt din gama de turatie a masinii unelte, n_r = 370 [rot/min]

nf1=750 [rot/min]

viteza reala de aschiere

[m/min]

viteza de avans

v_s = s_dxzxn_r = s_rxn_r = 0,8x120 = 96 [mm/min]

Din caract M.U. v_s = 90 [mm/min]

puterea

N_e = 0,1 [kw]

N_r =0,1 [kw]

N_e< ηN_MU =7,5    η = 0,7

e)     Metoda de reglare a sculei la cota:

Reglarea sculei la cota se face cu piesa etalon.

f)      Norma tehnica de timp:

t_b - timp de baza

t_b = t_b2 + t_b3 + t_b4

min

l = 45 [mm]

l₁ = 10,5 [mm]

l₂ = 7,5 [mm]

[min]

t_a - timp auxiliar

t_a = t_a1+t_a2+t_a3+t_a4+t_a5

t_a1- timp prinderea si desprinderea piesei

t_a1 = 1,12 [min]

t_a2 - timp pentru degrosare cu asezarea frezei la cota

t_a2 = 0,19 [min]

t_a3 - timp pentru masuratori la luarea aschiei de proba

t_a3 = 0,18 [min]

t_a4 - timp pentru curatirea dispozitivelor

t_a4 = 0,25 [min]

t_a5 - timp pentru masuratori de control

t_a5 = 0,07 [min]

T_a = 1,12 + 0,19 + 0,18 + 0,25+0,07 = 1,81 [min]

T_dt - timp de deservire tehnica

T_dt = 5,5% x T_b = [min]

T_do - timp de deservire organizatorica

T_do = 1.2% x (T_b +T_a) = 0,024 [min]

T_on - timp de odihna si necesitati

T_on = 3% x (T_b + T_a) = 0,062 [min]

T_u = T_a + T_b + T_dt + T_do + T_on = 0,68+1,81+0,037+0,024+0,62 +20/100 = 2,4 [min]

T_pi = timp pregatire incheiere

T_pi = 20 [min]

II. Studiu economic

2. Calculul lotului optim

Lotul optim:

[25 - rel. 13.1.]

Nλ - programa anuala totala de fabricatie

D - cheltuieli dependente de lot

C_m - cost semifabricat

A - cheltuieli independente de lot

τ- numar loturi aflate in lucru

lei/leu investit

[25 - rel. 13.2]

β = 2 - procent de rebut

N = 10000 - programa anuala

N_s = numar piese schimb

N_sg = numar piese siguranta

N_s + N_sg = 10 % x 20000 = 2000

buc.

D = D₁ + D₂ [lei/lot]

[25 - rel. 13.3]

D₁ - cheltuieli pentru pregatire incheiere

D₂ - cheltuieli pentru intretinere, functionare, utilaje.

[25 - rel. 13.4]

p = 350 - regie generala

T_pi - timp pregatire incheiere

S_mi = 8540 - salariu muncitor [lei/ora]

mi = 1 MU - numar masini unelte necesare

T_pi2 = 20 min

T_pi4 = 15 min

T_pi7 = 20 min

T_pi8 = 18 min

T_pi11 = 17 min

T_pi12 = 16 min

lei

[25 - rel. 13.5]

ai = 10000 lei / ora - cost intretinere utilaj

lei

D = D₁ + D₂ = 85559,66 lei

C_m = 9750 lei - cost semifabricat

A - cheltuieli independente de lot

A = A₁ + A₂ + A₃ + A₄ + A₅

[25 - rel. 13.11]

A₁ = 9750 - cost semifabricat

A₂ - cost manopera

A₃ - cheltuieli indirecte de sector

A₄ - cheltuieli indirecte generale

A₅ - cost exploatare masina unealta

lei

T_u2 = 3,93 min

T_u4 = 3,63 min

T_u7 = 1,92 min

T_u8 = 1,74 min

T_u11 = 1,05 min

T_u12 = 2,29 min

A₃ = (3,5..4,5) x A₂ = 4 x 2311 = 9244 lei

lei

A₅ = 2,75 x 10^-7 x 1,4 x Σ C_mi x t_u

2,75 x 10^-7 - coeficient functie de cota de amortizare

1,4 - coeficient functie de cheltuieli de intretinere

C_m - cost initial MU

C_{masina frezat} (FUS 22)= 260000000 lei

C_strung (SNA 320)= 180000000 lei

C_{masina de rectificat} (RU 100)= 220000000 lei

A₅ = 2,75x10^-7x1,4[180(3,93+3,63+1,92+1,74+1,05)+220x(2,29)]x10⁶ = 1186,57 lei

A = 9750 + 2311 +9244 + 4900 + 1186 = 27391,57 lei

bucati

Adopt n = 508 buc.

3. Calculul timpilor pe bucata

T_u - timpul unitar

min

min

min

min

min

min

4. Calculele economice justificative pentru stabilirea variantei economice pentru cele 2 operatii tratate in 2 variante.

Costul unei operatii este:

C_x = A x + B [lei]

[25 - rel. 13.9.]

A - cheltuieli independente de lot

x - numarul de piese

B - cheltuieli speciale

A = A₁ + A₂ + A₃ + A₄ + A₅

A₁ = 9750 - cost semifabricat

[25 - rel. 13.12]

S_mi = 8540 lei/ora

A₃ = (3,5.4,5) x A₂

[25 - rel. 13.13]

A₅ = 2,75 x 10^-7 x 1,4 x C_MU x N_T

[25 - rel. 13.14]

[25 - rel. 13.15]

C_DPSf - cost dispozitiv semifabricat

A. Varianta I: prelucrare pe strung normal (SNA 320)

Operatia: strunjire frontala + centruire

Varianta II: prelucrare pe masina de frezat si centruit (FUS 22)

Frezare frontala + centruire

B. Varianta I: prelucrare pe strung normal (SNA 320)

Strunjire exterioara cu cutite separate pe fiecare diametru

Varianta II: prelucrare pe strung normal (SNA 320)

Strunjire exterioara cu 2 cutite simultan prinse pe un suport multicutite

A. Varianta I: strunjire frontala + centruire

C_I = A x + B

A = A₁ + A₂ + A₃ + A₄ + A₅

A₁ = 9750 lei

lei

A₃ = 4 x 563,64 = 2536,38 lei

lei

A₅ = 2,75 x 10^-7 x 1,4 x 10⁶ x 180 (3,96) = 274,42 lei

A = 9750 +563,64 + 2536,38 + 2570 + 274,42 = 13124,44 lei

C_DP = k x n - pret dispozitiv

K = 3000 lei/buc.

n = 28

C_DP = 3000 x 28 = 84000 lei

B = 84000 x lei

C_I = 13124,44 x 10000 + 100800 = 131345200 lei

Varianta II: frezare frontala + centruire

C_II = A x + B

A = A₁ + A₂ + A₃ + A₄ + A₅

A₁ = 9750 lei

lei

A₃ = 4,5 x143,75 = 646,9 lei

lei

A₅ = 2,75 x 10^-7 x 1,4 x 10⁶ x 26 x 1,01 = 10,11 lei

A = 9750 + 143,75 + 646,9+2108,13+10,11 = 12658,89 lei

B = C_DP x

C_DP = k x n - pret dispozitiv

K = 3000 lei/buc.

n = 80

C_DP = 3000 x 80 = 240000 lei

B = 240000 x lei

C_II = 12658,89 x 10000 + 288000 = 126876900 lei

C_I = C_II

13124,44 x X + 100800 = 12658,89 x X + 288000

465,55 X = 187200

B. Varianta I: - strunjire exterioara cu cutite separate

C_I = A x + B

A = A₁ + A₂ + A₃ + A₄ + A₅

A₁ = 9750 lei

lei

A₃ = 4 x 519,51 = 2337,79 lei

lei

A₅ = 2,75 x 10^-7 x 1,4 x 10⁶ x 180 (3,65) = 252,945lei

A = 9750 + 519,51 + 2337,79 + 2521,45 + 252,945 = 15381,69lei

B = C_DP x

C_DP = k x n - pret dispozitiv

K = 3000 lei/buc.

n = 70

C_DP = 3000 x 70 = 210000 lei

B = 210000 x lei

C_I = A x + B = 15381,69 x 10000 + 252000 = 154068900 lei

Varianta II: - Strunjire exterioara cu 2 cutite simultan prinse pe un suport multicutite

C_II = A x + B

A = A₁ + A₂ + A₃ + A₄ + A₅

A₁ = 9750 lei

lei

A₃ = 4 x 294,63 = 1325,83 lei

lei

A₅ = 2,75 x 10^-7 x 1,4 x 10⁶ x 180 x 3,09 = 214,13 lei

A = 9750 + 249,63 + 1325,83 + 2265,09 + 214,13 = 13804,68 lei

B = C_DP x

C_DP = k x n - pret dispozitiv

K = 3000 lei/buc.

n = 80

C_DP = 3000 x 80 = 240000 lei

B = 240000 x lei

C_II = 13804 x 10000 + 288000 = 138334800 lei

C_I = C_II

15381,69x X + 252000 = 13804,68 x X + 288000

7514,58X = 36000

			buc

Probleme de organizare a procesului tehnologic

7.6.1. Masuri de tehnica securitatii muncii pentru cele doua operatii, in varianta economica

Scopul normelor de protectia muncii este ca contribuie la imbunatatirea continua a conditiilor de munca si la inlaturarea cauzelor care pot provoca accidente de munca si imbolnaviri profesionale prin aplicarea de procedee tehnice moderne, folosirea rezultatelor cercetarii stintifice si organizatorice corespunzatoare a muncii.

Strunguri

Elementele de componenta pentru pornirea strungurilor trebuie sa fie astfel concepute si dispuse incat sa nu permita pornirea accidentala a acestora.

Dispozitivele de conectare electrice sa aiba butoane mici de pornire, ingropate si butoane mari de pornire de culoare rosie. Elementele de comanda nu vor fi in zona de proiectare a aschiilor.

Strungul va fi prevazut cu ecrane de protectie impotriva aschiilor. Mandrinele si dispozitivele in rotatie nu vor avea parti proeminente.

Inainte de pornirea lucrului, muncitorul trebuie sa verifice starea tehnica a fiecarui bac de strangeri. Daca bacurile sunt uzate, prezinta deformatii sau fisuri, mandrina sau platoul trebuie inlocuite. Se va verifica ascutirea cutitului si profilului (trebuie sa corespunda cu tipul prelucrarii, precum si cu materialul de prelucrat). Se vor folosi cutite cu prag special de sfaramare a aschiilor. Lungimea cutitului in consola nu trebuie sa depaseasca 1,5 din inaltimea cutitului. In cazul in care se vor folosi mai multe cutite in suport, se vor lua masuri pentru evitarea contactului cu muchiile aschietoare ale acestuia. Piesa de prelucrat va fi bine fixata in mandrina sau intre varfuri si bine centrata pentru a nu fi smulsa. La fixarea materialului se va fixa rigid papusa mobila, iar pinola se va bloca in pozitia de strangere.

Angajarea cutitului in aschiere va fi facuta dupa punerea in functiune a arborelui principal. La oprire, se va indeparta intai cutitul, apoi se va opri masina.

Masina de frezat

Pe masina de frezat se vor executa numai operatiile pentru care a fost executata masina respectiva. Masinile de frezat trebuie astfel concepute (incat rotile de mana sa nu se roteasca cu avans rapid).

Inainte de montarea frezei se va verifica ascutirea acestea, verificandu-se daca corespunde materialului de prelucrat, precum si regimului de lucru indicat in planul de operatii. Dupa montarea frezei se va fixa si dispozitivul de protectie.

Fixarea si desprinderea pieselor de pe masa masinii, precum si reglarea sculei se face numai cand masina este oprita. La fixarea pieselor cu suprafete neprelucrate se vor folosi menghine cu falci zimtate, cu placi de reazem sau de strangere.

Masina de gaurit

In cazul in care mandrina de prindere a burghiului prezinta elemente proeminente radial, ea se va proteja cu aparatoare neteda din tabla, care sa permita, insa, schimbarea comoda a sculei. Inaintea fixarii piesei pe masa masinii, se vor curata masa si canalele acesteia, de aschii. Curatarea de aschii se va face dupa oprirea masinii, cu un carlig sau perie pentru aschii. Se interzice suflarea aschiilor cu jet de aer.

Fixarea piesei pe masa masinii se face cu cel putin trei suruburi, amplasate cat mai aproape de piesa de prelucrat. Se interzice tinerea piesei in mana.

Cursa saniei trebuie astfel reglata, incat sa se poata retrage cat mai mult la fixarea si desprinderea piesei.

Burghiul introdus in arborele principal, trebuie sa fie bine centrat si fixat. Scoaterea burghiului se face numai cu scule adecvate.

Se interzice folosirea burghielor cu coada conica in mandrina universala. Ascutirea burghiului se va efectua numai dupa fixarea acestuia in dispozitiv.

Masina de rectificat

Masina de rectificat trebuie sa fie prevazuta cu ecran de protectie mobil, cu vizare prin geam securizat. Pentru aceste masini trebuie precizat sensul de rotire al corpului abraziv si turatia de gol pentru fiecare treapta de turatie.

Indepartarea aschiilor se face numai cu peria

BIBLIOGRAFIE

1. Draghici, Gh., Bazele teoretice ale proiectarii proceselor tehnologice in constructia de masini, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1971.

2. Lazarescu, I., s.a. Cotarea tehnologica si cotarea functionala, Ed. Telmica, Bucuresti, 1973.

3. Petriceanu, Gh., Proiectarea proceselor tehnologice si reglarea strungurilor automate, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1979.

4. Picos, C. s.a., Calculul adaosurilor de prelucrare si a regimurilor de aschiere, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1974.

5. Picos, C. s.a., Normarea tehnica pentru prelucrari prin aschiere, Vol. I, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1979.

6. Picos, C. s.a., Normarea tehnica pentru prelucrari prin aschiere, Vol. II, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1982.

7. Popescu, I., Fetche, V., Regimuri de aschiere pentru prelucrari pe masini unelte, Vol. I, I.I.S. Sibiu, 1980.

8. Popescu, I" Dirzu, V., Regimuri de aschiere pentru prelucrari pe masini unelte, Vol. 11,1.I.S. Sibiu, 1980.

9. Pruteanu, 0., s.a. Tehnologia fabricarii masinilor, Ed. Didactica si pedagogica, Bucuresti, 1981.

10.Vlase, A., s.a. Regimuri de aschiere, adaosuri de prelucrare si norme tehnice de timp, Vol. I, ED. Tehnica, Bucuresti, 1984, Vol. 11., Ed. Tehnica, Bucuresti.

11.Vlase, A., s.a. Tehnologii de prelucrare pe strunguri. Indrumar de proiectare, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1989.

12. Stetiu, G., Control tehnic, Ed. Didactica si pedagogica, Bucuresti, 1980.

13.M.LC.M. Normative unificate de timpi auxiliari la masini-unelte.

14.M.I.C.M. Norme de tehnica securitatii muncii in intreprinderile constructoare de masini.

15. X X X Fonte si oteluri. Standarde si comentarii, ED. Tehnica, Bucuresti, 1980.

16.X X X Metale si aliaje neferoase. Standarde si comentarii, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1980.

17.X X X Scule aschietoare si portscule, Colectia STAS, VOL. I., Vol. II, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1987.   

18.Georgescu, G.S., Indrumar pentru atelierele mecanice, Ed. Telmica, Bucuresti, 1978.

19.Domsa, A., s.a. Materiale metalice in constructia de masini, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1981.

20.Ciocardia, C., Tehnologia prelucrarii carcaselor, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1982.

21. Gavrilas, I., Voivu, T., Tehnologia pieselor tip arbore, bucsa si disc pe masini unelte clasice si cu comanda program, Ed. Tehnica,, Bucuresti, 1975.

22.Vlase, A., s.a. Tehnologii de prelucrare pe masini de gaurit. Indrumar de proiectare, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1994.

23.Picos, C., s.a. Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanica prin aschiere, Vol. I, Vol. 11, Ed. Universitas, Chisinau.

24.Duse, D,, Bologa, 0., Tehnologii de prelucrare tipizate, Ed. Universitatii din Sibiu, 1995.

25.Popescu. I., Tehnologia constructiei de masini. Bazele teoretice. Vol. I, Vol. II, LI.S. Sibiu, 1980.

26.Dragu, D., Tolerante si masuratori tehnice, Ed. Didactica si Pedagogica, Bucuresti, 1980.

27.Popescu, I., Dirzu, V., Radu, V., Regimuri de aschiere pentru prelucrari pe masini unelte, Vol. III, I.I.S. Sibiu, 1982.

28. Ciocardia, C." Tehnologia constructiei utilajului agricol, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1982.

29. Stetiu, G., Oprean, C., Masurari geometrice in industria constructoare de masini, Ed. Stiintifica si enciclopedica, Bucuresti. 1988.

30.Epureanu, A. I., Tehnologia constructiilor de masini, Editura Didactica si pedagogica, Bucuresti, 1987.

31.Stetiu, G., s.a. Teoria si practica sculelor aschietoare. Elemente de teoria aschierii metalelor, Vol. I, ED. Universitatii din Sibiu, 1994.

32.0prean, C., s.a. Teoria si practica sculelor aschietoare, Vol. 11. Proiectarea sculelor aschietoare I. Ed. Universitasii din Sibiu, 1994.

33.Stetiu, M., s.a. Teoria si practica sculelor aschietoare, Vol. 111. Proiectarea sculelor aschietoare 11. Ed. Universitatii din Sibiu, 1994.

34.Urdas, V., Tratamente termice, I.I.S. Sibiu, 1978.

35.Vlase, A., s.a. Tehnologia constructiilor de masini, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1996.

36.Albu, A., s.a. Programarea asistata de calculator a masinilor unelte, Ed. Tehnica, Bucuresti, 1980.

37.Popescu, I. Tehnologia fabricarii masinilor, I.I.S. Sibiu, 1982.

38.Urdas, V., Tratamente termice. Indrumar ED. Universitatii din Sibiu, 1992.

39.Duse, D" Dirzu, V., Tehnologii de prelucrare, Vol. I, Ed. Universitatii din Sibiu,2001.

40. Simion, C., Tolerante dimensionale si geometrice, Ed. Universitatii 'Lucian Blaga'din Sibiu,2001.

41.Beju, L., Brindasu, P.D., Muntean, A., Badescu, M" Proiectarea cutitelor de strung, Ed. Universitatii 'Lucian Blaga" din Sibiu, 2001.

42.Popescu,I; Duse,DM, Tehnologii moderne de fabricare a produselor, Vol. I, Ed. Universitatii din Sibiu, 2003.

43.Popescu, I; Minciu, C; Tanase, I; Brandasu, D,s.a. Scule aschietoare. Dispozitive de prindere a sculelor aschietoare. Dispozitive de prindere a semifabricatelor. Mijloace de masurare. Elemente pentru proiectarea tehnologiilor, Vol. I, Ed. Matrix, Bucuresti, 2005.

44.Dirzu, V, Calitatea si fiabilitatea procesului tehnologic, Ed. Universitatii "Lucian Blaga", Sibiu, 2001.

Laminarea este procedeul de prelucrare prin deformare plastica la care un semifabricat este trecut printre doi cilindrii care se rotesc in sensuri inverse si reduc dimensiunile sectiunii in directia actionarii fortei obtinandu-se o crestere a dimensiunilor pe celelalte doua directii. Ea reprezinta procedeul cu cea mai mare raspandire in prelucrarea metalelor prin deformare plastica. Aproximativ 75% din productia de otel elaborata in industria metalurgica se prelucreaza prin laminare in semifabricate ca: table, benzi, profile, tevi, etc., in timp ce restul de 25% din cantitatea de otel se prelucreaza prin turnare sau prin forjare.